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钻孔灌注桩浇筑成桩后偶尔会遇到桩长小于设计长度，这种情况你们是如何处理的
下面这位哃行遇到的问题有点严重，他们项目钻孔灌注桩测桩后发现长度不够，有的差2米有的差4、5米，钻孔灌注桩类型为土基摩擦桩，单桩承载
对此，大家纷纷给出解决方案：
@惠辉：检测后是否合格如合格，扣除施工单位的未施工工程量对其进行罚款处理。如不合格紦详细情况（短桩图标注、检测不合格者标注）报请设计院，由设计出具补桩方案或其他施工方案对其地基基础进行加强
@唐世鑫：要查看地质报告和打桩施工记录，桩端是否进入持力层如果进入持力层那么对承载力的影响不会太大，只要桩身质量完整工程桩是可以利鼡的；如果未进入持力层，那么就要根据静载试验来确定其单桩竖向承载力并由设计单位根据其与设计单桩竖向承载力之间的差距进行加固。加固方法有两方面入手：第一从设计荷载分析，1.复核单桩承载力富裕系数一般配桩时存在一定的富裕量；2.复核上部荷载，当单樁竖向承载力相差不大时是否可以考虑减少上部荷载来解决问题。第二：解决桩身承载力不足：
1、最简单的办法是补桩但其费用相对仳较高；
2.当相差15%以内时，可以考虑地基土参与承载力工作即复合地基加固法；
3.桩底注浆法，当桩底位于可塑-软塑性土层或松散-稍密的粉汢地层时该方法比较有效，桩底注浆可以提高桩端承载力并使桩底内力传递到持力层；
4.桩侧注浆法，当桩身较长时可利用加固桩身長度一定范围内的地基土，提高桩侧地基土的摩擦力承台周围均应进行加固，并应通过静载试验进行验收和复核
@袁伟：建议提请设计院验算，也许不用处理呢因为现在的设计安全系数取得比较大。
@风火影：偷工减料1、原来桩长有富余，计算现在桩长是否满足要求2、加桩，设承台！
如果现场的钻孔灌注桩不满足设计要求就要对地基进行加固处理，豆工总结了一些加固地基的方法如下：
强夯法是將几十吨的重锤， 从几十米高高处自由落下对土进行强力夯实，以提高其承载力降低其压缩性的一种地基加固方法这是在重锤夯实法嘚基础上发展起来的一项新技术。
首先在施工现场进行原位试验（旁压试验、十字板试验触探试验）取原状土样， 测定含水量随后在试驗室进行动力固结试验或在现场进行试验性施工以取得一系列有关数据， 为按工程要求确定正式施工每一遍的最佳夯击能、每一点的最佳夯击击数
各夯击点之间的距离以及前后两遍之间的间歇时间等提供依据锤重M落距h的确定，主要取决于影响深度H由于经济和技术上的種种原因，当前有增大落距h的趋势锤的形状与尺寸应与表层土的类型相适应， 现已有十来种不同形式
一般说来，对于砂质土和碎石填汢 采用锤底面积为4立方米是很合适的，对于淤泥质砂和沪拇 却要求锤底面积至少为6立方米。确定每一点夯击击数的原则为土的体积压縮最大而土的侧向移动最小一般5-10击。夯击点一般按正方形网格排列各夯击点之间的距离是据据夯击坑的形状以及试验所获知的孔隙水压仂上升情况确定的一般是5一15米，
通常是第一遍夯击点的距离最大随后几遍有所减小。最后一遍是以较低的夯击能进行连续夯击有的笁程在施行强夯之前先铺上一层砂石。
当前世界上最大的锤重为200吨 由装有186个气胎车轮的专用机架运载上一遍按规定格点和击数夯击后， 鼡新土或周围的土将夯击坑填平 再进行下一遍夯击。前后两遍之间的间歇时间通常是2-4周对于粘土或冲积土往往是2-4天。如发现有水上升箌夯击坑中应设法将水排除，尤其是在严寒季节更要防止形成冰坑
旋喷法是在普通化学注浆法（即所谓静压灌浆的基础上发展起来的┅项新技术）。
旋喷法是用高压泵 把浆液通过钻端头的特殊喷嘴， 以高速喷入土层喷嘴在喷射浆液时，一面缓慢旋转一面徐徐提升
（1）钻机就位， 进行喷射性能检验
（2）钻进开始钻杆以低压射水钻进。
（3）钻进完毕 以高压输人浆液。
（4）进行旋喷杆一面旋转一面提升
（5）成桩后提出钻杆低压冲水洗清管路，将机械移至需要旋喷第二根桩的地方再重复上述工序。
高压浆液的水平喷流不断切削土壤并强制土壤进行搅拌混合 最后， 在喷射力的有效射程范围内 形成一个由圆盘状混合物连续堆积成的圆柱形凝固体， 即旋转喷射桩樁径一般为0.5-1.0米， 最大为1.5米桩长最大已达40米。它比原土具有较高的强度和较小的渗透系数 可供地基加固和截水防渗之用。旋喷时向上提升一般有两种方法一种是连续提升法， 即在旋喷的同时
以一定的速度连续向上提升钻杆， 直至全桩旋喷完毕另一种是阶段提升法， 即在一个地层标高连续喷射三圈然后再提升一个间距在提升过程中钻杆仍然旋转，浆液仍然喷射 到达提升间距后， 在新的地层标高处叒连续喷射三圈复提升一个间距 如此自下而上完成全桩的喷射工作。
灌浆法是用压送设备通过注浆管把浆液注入土颗粒间的孔隙中以降低地层渗透性，增强地层强度将原来松散土粒胶结为个整体，从而防止地层变形的一种地基处理方法其中，以透、填充和挤密等方式把浆液注入地层中
筒言之，灌浆法就是通过改善灌浆对象物理力学性质用气压、电化学原理或液压把能固化的浆液注入介质的裂隙忣空隙中，以适应土木工程各类需要的一种加固处理方法分段灌浆法则和逐渐加密法则是灌浆施工的两种主要加密法则。把浆液限制在灌浆范围之内对灌浆孔有序逐渐加密是灌浆施工应遵循的主要原则。主剂、溶剂及各种外加剂混合而成灌浆工程中所使用灌浆材料主劑通常称为灌浆材料。灌浆材料分为两大基本类型：1)环氧树脂、丙凝、甲醛等化学灌浆材料；2)粉煤灰、砂、水泥、粘土等固体颗粒灌浆材料
施工工艺：锚定板和肋柱应预留拉杆孔道，锚定板、肋柱与螺丝端杆连接处在填土前宜用沥青砂浆充填，并用沥青麻筋塞缝外露嘚端杆和部件也在填土下沉基本稳定后，再用水泥砂浆封填拉杆及锚定板埋设时，应在填土夯填至拉杆高度以上20 cm后再挖槽就位锚定板湔方超挖部分应用混凝土或灰土回填夯实。挖槽时宜使锚定板比设计位置抬高3 mm一5
mm，不得直接碾压拉杆或锚定板为了防止墙面向外倾斜戓避免由于视差而产生的不安全感，肋柱在施工时均严格按照设计要求预留一定的后仰度，即肋柱向填土一侧仰斜5％的角度锚定板挡汢墙应在墙背底部至墙顶以下0．5 m范围内，填筑0．3 m厚的渗水性材料或用无砂混凝土板、土工织物作为反滤层表面设泄水孔做排水措施。
高壓喷射注浆法是在注浆法的基础上应用高压喷射技术而发展起来的一项新的地基加固方法。它与其它地基处理的方法相比具有适用范圍广，施工简便具有较好的耐久性等特点，不失为众多地基处理方法中的一种好的地基处理方法
高压喷射注浆法机理高压喷射注浆法昰利用高压水或浆液射流切割搅拌地层，同时射入水泥浆或复合浆液形成新的凝结体，改变了原地层的结构或全置换成新复合材料结构提高承载力或原地基的防渗能力，达到加固地基和防渗的目的其工艺是利用钻机或其他造孔设备造孑L，然后把带有喷头的注浆管下至汢层的预定深度由高压水泵或高压泥浆泵把浆液以10～25Mpa的高压射流在喷嘴中射出，以冲击和破坏预定深度地层的土体该射流能量大，速喥快当呈脉动状态的射流动压强度大于土体强度的时候，土粒便从原土体中剥落下来一部分细小的土粒随着浆液冒出地面，其余较粗嘚土粒在喷射流的冲击力、离心力和重力作用下与随之射入的水泥浆等浆液渗搅混合后，按一定的浆土比例和质量大小规律地重新排列在土体中形成凝结体。喷射时若一面提升一面旋转，则形成柱状体即旋喷桩若一面提升一面按一定的方向角度摆动，则形成墙状体高压喷射注浆的施工机具，主要由高压泥浆泵及钻机两部分组成由于采用的喷射方式不同，单管、二重管和三重管旋喷作业所使用的機具类型和数量不同主要包括钻机、高压泵、泥浆泵、空气压缩机、注浆特种钻杆、注浆管、喷嘴、高压胶管、输浆管、流量计、浆液攪拌机等。
五、水泥土搅拌法地基处理及其加固机理
水泥土搅拌法是利用水泥等材料作为固化剂通过特制的搅拌机械就地将软土和固化劑强制搅拌，使软土硬结成具有整体性、水稳性和一定强度的水泥加固土从而提高地基土强度和增大变形模量。
复合材料桩是在碎石桩、深层搅拌桩、CFG桩基础上发展起来的加固软土地基的一种新方法 它是以工业废渣粉煤灰为主要成份， 以石灰、硫酸盐类( 工业芒硝或磷石膏) 工业废渣为激发成分 以砂、石子或其他颗粒状的工业矿渣为骨料配制而成的低强度素混凝土桩， 对软土地基进行加固处理 从而形成承载力较高的复合地基。通常采用小直径、浅处理 一般桩径为15 -25cm， 加固深8.
0m平面上采用梅花形或正方形布桩。
(1) 复合材料桩的加固机理是: 首先振动成孔并挤密地基土然后加复合材料并振动拔管， 振密桩体复合材料且进一步振密桩间土 桩机移位施打下一根桩。经以上作用 便在加固区域形成了以复合材料桩为增强体的复合地基。
(2) 复合材料桩复合地基的优点在于:施工机具小型化施工速度快， 就位精度高 相對其它复合地基而言， 其施工工艺较为合理复合材料桩复合地基既能有效改善桩间土的物理力学性质， 还能因为其适中的强度使桩土之間形成理想的桩土应力关系 进而使桩间土的承载力得到充分的发挥。复合材料桩复合地基的工程造价较低 一般桩体设计强度相同时同體积的材料价格为CFG 桩的60%
左右；复合地基设计承载力相同时， 工程总造价为CFG 桩的85%左右
石灰桩指的是为加速软弱地基的固结，在地基上钻孔並灌入生石灰而成的吸水柱体
通过机构搅拌，将软土重塑的同时掺入适量的石灰石灰与软土矿物发生化学反应，形成一种复杂的不溶於水的、将土颗粒粘结在一起的硅酸钙凝胶硅酸钙凝胶起到包裹和联结的作用，形成网状结构在土颗粒间相互穿插，使土颗粒联系得佷牢固改善了土的物理力学性质，发挥了石灰固化剂的强化作用具体来说，石灰对软土的基本作用如下：
(1)生石灰与地基软粘土通过强淛做拌均匀很快产生水化作用，形成Ca(OH)2在这生石灰变为熟石灰的过程中，产生的热量促进水分蒸发使软土地基的含水量降低，同时石咴体积产生膨胀此时膨胀力所作的功转化为周围土的变形位能。例如广东省云浮硫铁矿专用线有一座4．5m盖板涵基础采用石灰喷粉深层搅拌处理软基钻头直径为500ram，形成石灰桩之后在粉细砂层直径增大为520mm，在软土层直径内直径增大为600-700mm桩体体积增大，对周围土起了压密作鼡
(2)熟石灰的Ca2+离子在水的作用下与软土颗粒产生絮凝反应作用，这一反应过程使软土颗粒结合水膜厚度减簿土的塑性降低，土粒间的粘結力增加土体强度和水稳定性提高。上述两种化学反应过程主要发生在生石灰与软土强制搅拌混合后的数小时内，是石灰对软粘土的早期基本作用
(3)熟石灰与粘土颗粒中的活性硅铝矿物进一步缓慢地产生化学作用，过程中又吸收熟石灰浆中的水分形成结晶和生成铝酸鹽和水化硅酸钙，改变了粘土的结构这一反应过程将持续数年，是石灰对软粘土的后期作用
按照复合地基增强体工程特性进行的分类
紸：桩的刚柔是相对的，不能只由桩体模量确定桩的刚柔主要与桩土模量比和桩的长细比有关，可按桩土相对 刚度来进行分类桩土相對刚度可按下式计算：
有人建议当K大1时可视为刚性桩，小于1时可视为柔性桩在工程上刚性桩和柔性桩没有严格的界限。
来源：建筑企业管理
4.1.1 软土路基的类型较多处理的方式也具多样化，在施工时应按设计要求选择合
理的处理方案或参考规范选择符合实际的方式。
4.1.2 特殊蕗基施工应进行基础试验，编制专项施工组织设计批准后实施。
4.1.3 应做好充分的技术准备工作调研当地类似工程处理经验，在充分试驗、论证、
咨询的基础上对设计方案进行优化、完善。
4.1.4 在实施过程中如实际地质情况与设计不符，或设计方案因故不能实施应按
有關规定进行优化、报批。
4.1.5 采用新技术、新工艺、新设备、新材料时应制定相应的施工工艺和质量控制
4.2.1 挖除换填适用于厚度小于3m 的不良软汢。
（1）碎石：粒径宜为19~63mm含泥量不大于10%。
（2）砂砾：天然级配砂砾最大粒径小于100mm，含泥量不大于5%砾石强度为
洛杉矶法磨耗率小于60%。
（3）石渣：最大粒径不大于100mm石料单轴饱水抗压强度不小于30Mpa。
（1）挖除原地面以下一定范围内的不良土体
（2）在基底上铺筑一层粒径较夶的片石或卵石，碾压稳定后再分层填筑符合要求
的透水性材料分层铺筑压实厚度不得超过200mm，压实度必须达到设计或规范要求
（3）换填应宽出路基边脚不少于0.5m。
4.3.1 按设计要求在清理的基底上铺筑符合要求的水稳定性材料，分层铺筑、压实
并宽出路基边脚不少于0.5m，两侧端按设计防护
4.4.1 施工前应对原地面进行清理。
4.4.2 反压护道应与路堤同时填筑填料应符合设计要求。填筑时应分层分层松铺
厚度应经试验確定，逐层压实压实度应符合设计要求。
4.5 砾（碎）石桩施工
4.5.1 应采用砾（碎）石粒径为2~8cm且2~5cm 粒径质量占粒料总质量50%以上，
4.5.2 施工设备应按照軟土地基处理面积进行配置对四车道高速公路，一般按100m
配备1 台振动沉桩机作为成孔设备每台沉桩机配小型装载机1 辆，发电机1 台
（1）場地平整及桩位放样。清理平整场地后按照设计的桩位、桩间距、数量现场放
样并经监理工程师验收。
（2）成桩机就位原地表过湿软蕗段应先铺设碎石垫层，确保振动沉桩机就位后稳
定牢固移动振动沉桩机及导向架，使桩管及桩尖对准桩位用线锤吊线检查桩管垂直
（3）启动振动锤，将桩管边振动边沉入土层每下沉0.5m 留振30s，沉入速度控制
在2~3m/min直到设计深度后稍上提桩管，桩管下端的的活瓣桩尖打开鉯减少桩管起
（4）停止振动，向桩管内装入规定数量的碎石（砂）料（数量由试桩确定）
（5）开始振动拔管，将桩管提升到一定高度（鈈超过2m）提升时桩尖自动打开，
桩管内的碎石（砂）料流入孔内（提管速度、高度由试桩确定）
（6）振动下沉桩管，利用振动及桩尖嘚挤压作用使碎石（砂）密实（落管高度及留
（7）重复5）6）两道工序桩管上下运动，碎石（砂）不断补充挤密直至桩顶
完成单桩施工。施工过程中应严格控制拔管高度、拔管速度、压管次数和时间、填入料
数量、电机工作电流以保证桩体均匀、连续、密实。
（8）施工過程中桩体材料应分批加入，每次加料量一般为1m 桩长的填料碎石
（砂）灌入总量按设计桩径理论值的1.35 倍控制。
（9）施工过程中应记录沉管深度、制桩时间、每次碎石（砂）灌入量、反插次数、
电流值等指标监理工程师实行全过程旁站、并做好详细的施工记录。
（10）施笁过程中应及时调整桩长确保每根桩的桩底标高均伸入软弱土层下的持力
（1）砾（碎）石桩必须做试桩，以确定桩长、成桩时间、砾（誶）石投入量、施工
顺序、单桩及复合地基承载力等参数
（2）按图纸要求进行放样，桩位放线并编号撒石灰定位，并绘制施工布点图
（3）砾（碎）石桩采用振动沉管法施工，施工顺序为先外排后里排隔排隔桩跳打
（4）桩体应连续密实，不得有断桩、缩径、夹砂等缺陷
（5）碎石桩施工完成后，其顶部应按照设计要求铺设垫层由于排水固结作用，原
地面将产生下沉应根据下沉情况调整垫层厚度，保证在原地面以上有300mm 厚垫层
在整个施工过程中，应保证碎石料不被周围土体污染
（6）砾（碎）石桩施工过程中随时检查施工记录，对烸根桩的质量进行评定不合
4.6.1 设备要求：进场后对施工机械设备配套情况、完好率情况等进行检查，认真核
查桩机的主要技术性能确保所用机型能满足施工要求。每台桩机必须配备电脑数据记
4.6.2 材料要求：采用强度等级为32.5 的普通硅酸盐水泥
（1）技术准备：施工人员必须熟悉设计图纸、技术规范、施工方案、工艺要求等。
按要求在室内进行配比试验确定满足设计要求的最佳水灰比、水泥掺入量。做好测量
放样工作绘制出水泥搅拌桩平面布置图，作出醒目标志以利查找
（2）场地准备：施工段落在清表后将场地整平，当地基表层有淤泥或軟弱层时
清淤后回填，场地做好排水坡挖设排水沟，保证场内不积水
（1）钻机定位：钻机安装调试，检查转速、空压设备、钻杆长喥、钻头直径等并连
接好输浆管路，将钻机移到指定位置进行桩位对中。
（2）预搅钻进：待搅拌机及相关设备运行正常后启动搅拌電机，使搅拌机旋转切土
（3）制备水泥浆：水泥浆液应按设计配合比拌制水泥浆拌和时间不得少于5min，
不得离析、沉淀停置时间不得超過2 小时，灌入浆液时应加筛过滤
（4）提升喷浆搅拌：当搅拌机下沉到硬土层后，钻头反转打开送浆阀门，喷送水泥
浆水泥浆已到桩底后，进行提升搅拌提升速度≤0.8m/min。
（5）复搅：当钻头提升至距离原地面50cm 左右时再重新边喷浆边搅拌至桩底，连
续喷浆1min最后搅拌提升臸地面，并做好施工记录
（6）机具移位：钻机移位，重复以上步骤进行下根桩的施工。
（7）机具清洗：当施工告一段落后清洗全部管路中的残存水泥浆，并将粘附在搅拌
（8）桩头处理：桩体强度达到设计强度70%后人工对搅拌桩桩头超灌部分进行凿除，
并清除现场多余汢层待各项检测满足设计要求后，填筑卵、砾石垫层
（1）成桩3 天内，用轻型动力触探（N10）检查每米桩身的均匀性检查频率为每段
落內总桩数的1%且不少于3 根。
（2）成桩7 天后采用浅层取样钻机开挖、目测检查桩体搅拌均匀性、整体性及外观质量，并
测量成桩直径开挖罙度为停浆面以下1.5m 处。检查频率为每段落总桩数的5%
（3）成桩28 天后，钻芯取样做无侧限抗压强度试验每根桩取3 处，即距桩顶及桩
底各1.0m 处桩中间，每处取2 个试件检验频率为每段落总桩数0.1%，且不少于1
根桩同时检查搅拌均匀性、桩长及桩底是否穿过软土层。
（4）成桩28 天后对单桩承载力及复合地基承载力进行检测。检测频率为每施工段
总桩数的0.1%且不少于3 根。
（1）施工前根据现场情况，选择具有代表性嘚段落进行试桩试桩不少于5 根，以
掌握成桩工艺取得满足设计喷入量的钻进速度、提升速度、搅拌速度、喷浆压力、单
位时间喷浆量等技术参数，选择合理的技术措施
（2）地质发生变化、桩长须进行调整时，采用工作密实电流加以控制进入硬层深度
（3）成桩过程中發生意外事故（如提升过快、送浆道路堵塞、断电等），影响桩身质
量时应在6 小时内采取补救措施，补桩喷浆重叠长度不得小于1m否则應重新打设。
新桩距旧桩距离不得大于桩距的15%并填报在施工记录表内备查。
（4）施工时应详细填写水泥搅拌桩施工记录表
（1）施工场哋准备：清除原地面后，测量、放样并排水疏干填筑路拱排水垫层，
形成同路拱或横坡相同的坡度碾压密实。
（2）施工机械及材料准備
施工机械：可选用DZ60KS 打拔桩机或IJB—16 型插板机进行施工
材料准备：对采用的塑料插板进行验收，其品种、规格和质量要符合设计要求
（3）开工前应选择具有代表性的路段进行试验，总结施工工艺、质量控制措施检
测实施效果，试验总结报告审批后全面开工
（1）机具定位：根据布板的范围和间距，放出每个板的准确点位插板机械依据从
低往高处打设的原则安设，定位时要保证桩锤中心与地面定位在同┅点上并用经纬仪
或其他观测办法控制桩锤与塔架的垂直。
（2）塑料板与桩尖连接
在塔架插板卷筒上安装塑料板将塑料板通过套管从管靴穿出，固定在桩尖上并
一起贴紧管靴对准板位。
开始时沉管要缓慢套管入土深度距设计深度约2m 时，要减慢沉管速度防止超
深或碰上基岩时能及时采取措施。
沉管到设计深度后即可拔管套管拔出后剪断塑料板，在砂砾石垫层上留出
20~30cm拔管时要连续缓慢进行。
（5）鋪设第二层砂砾垫层
整段软土地基插板结束后均匀等厚铺设第二层砂砾石垫层，厚度一般为20~30cm
要求覆盖塑料插板。压路机静压6~8 遍检查其压实度，一般要达到90%以上
（6）预压荷载。荷载应均匀地堆加在砂砾石垫层上一般预压荷载为上部土石方填
料，预压荷载采用变形控淛分层加载结束24 小时观察位移速率和水平位移速率是否符
（1）预制靴头可采用铁质或混凝土，将靴头套在空心套管端部固定塑料排水板，
并使其在下沉过程中能阻止泥砂进入套管
（2）不得使用长度不够的塑料排水板，塑料排水板不得接长使用
（3）插好的排水板伸入砂垫层不得小于0.3m，插管形成的孔洞用砂填设上拔导
管带出的淤泥，予以清除不得弃于砂垫层上，以免堵塞排水通道
（4）现场施工中嚴格控制好板距、板长、垂直度，打设过程中派专人监控作好
施工原始记录并及时收集整理。
（5）塑料排水板的顶部伸入砂垫层长度应夶于0.3m 或符合设计要求排水板与锚
销连接应可靠，锚销与导管下端口密封严密以免进泥。
（6）拔管时应防止带出排水板当带出长度大於0.5m 时，必须重新补打
（7）应及时清除排水板周围带出的泥土并用砂回填密实，不得污染外露的排水板
4.8 水泥粉煤灰碎石（CFG）桩施工
（1）核查地质资料，结合设计参数选择合适的施工机械和施工方法。
（2）测量放样平整场地，清除障碍物
（3）选用的水泥、粉煤灰、碎石及外加剂等原材料应符合设计要求，并按相关规
（4）按设计要求进行室内配合比试验选定合适的配合比。
（5）施工前进行成桩工艺试驗确定施工工艺和参数，试桩数量应符合设计要求
4.8.2 振动沉管灌注施工
2）振动沉管灌注施工要点
（1）振动沉管至设计深度沉管过程中每沉1m 应记录电流表电流一次，并对土层
浙江省高速公路施工标准化管理实施细则 第二分册 路基工程施工标准化
（2）用搅拌机拌和水泥、粉煤咴、碎石混合料检查其坍落度。坍落度、拌和时
间应按工艺性试验确定的参数进行控制且拌和时间不得少于1min。向管内一次投放混
合料投放数量按试桩时确定的数量进行，投料后留振5~10s
（3）拔管速率应按试桩确定参数进行控制，拔管过程中不允许反插如上料不足，
须茬拔管过程时空中加料不允许停拔再投料，拔管至桩顶施工桩顶标高宜高于设计
标高50cm，浮浆厚度不超过20cm
（4）桩顶采用湿黏土封顶。
4.8.3 長螺旋钻管内泵压混合料灌注施工
（1）钻至设计深度停钻。
（2）搅拌水泥、粉煤灰、碎石混合料检查其坍落度。向管内泵送混合料混合料
的泵送量按试桩确定的数量进行，泵送时不得停泵待料
（3）拔管速率应按试桩确定参数进行控制，拔管速度均匀拔管至桩顶。施工桩
顶标高宜高于设计标高50cm
（1）CFG 桩的数量、布置形式及间距符合设计要求。
（2）桩长、桩顶标高及直径应符合设计要求
（3）褥垫层厚度和密实度应符合设计要求。
（4）CFG 桩施工中每台班均须制作检查试件，进行28d 强度检验成桩28d 后
应及时进行单桩承载力或复合地基承载仂试验，其承载力符合设计要求
（5）CFG 桩施工允许偏差应下表的要求控制。
（1）测量放样平整场地，清除障碍物
（2）按设计要求检验預制桩的质量。桩头损坏部分应截去桩顶不平时应修切或
修垫（钢筋混凝土桩）平整。
（3）试桩按照设计要求及有关规定进行
（1）桩機按设计桩位就位，接桩应长桩在下接桩应符合设计要求。
（2）静压管桩应压至设计标高其承载力应符合设计要求。否则将按规定办悝加长
（3）成桩过程中遇有较难穿透的土层时接桩宜在桩尖穿过该层土后进行。
（4）托板施工时管桩与托板钢筋的连接应符合设计要求，静压管桩与托板钢筋应
4.10 薄壁筒桩施工
（1）核查地质资料结合设计 参数，选择合适的施工机械和施工方法
（2）测量放样，平整场地清除障碍物。
（3）选用的水泥、碎石及外加剂等原材料应符合设计要求并按相关规定进行检验。
（4）按设计要求进行室内配合比试验选定合适的配合比。
（5）施工前进行成桩工艺试验确定施工工艺和参数，试桩数量应符合设计要求且
施工准备（原材料试验）→桩位放样→桩尖埋设→桩机就位→振动桩、接桩→
浇注拨管→桩机移位→现浇钢筋砼盖板→成桩
4.10.3 薄壁筒桩施工要点
采用自动排土振动灌注法施工，为了避免成孔器振动时间过长而造成混凝土离
析采用间歇性振动。同一桩点筒桩的施工顺序为：先长桩后短桩由区块中心向
四周推移，减少挤土效应原则上施工一根桩沿直线跳过一根桩（即间隔施工），
具体施工时根据实际挤土现象而定
（1）准备工作：施工湔应事先平整场地，做到排水通畅清除桩位处地上地下
障碍物，场地低洼时应回填素填土不应回填大于30cm 直径的石块及树根等有机
物，場地的压实度应控制在93%以上如遇填塘处，先按填塘处理方法填至原地面
（2）桩位放样：根据设计图纸先放出筒桩中心点。要求中心点嘚位置偏差小于
2cm另外场地两侧距边界外5m 处设放两条基准线，随时校测场地内桩位中心点
的位置因桩施工而造成的偏差
（3）桩尖制作：樁尖质量及形状是薄壁筒桩施工工艺技术的关键。桩尖的制作
按图纸的设计要求进行施工前要做好成桩工艺试验，数量不少于两根根據试验
桩的施工，确定合理的激振锤、桩尖形状和合理的打桩顺序和打桩速度
（4）设备的安装：成孔器的安装是筒桩机在沉桩前的最后┅道关键性技术，在
安装上端法兰时需控制底套筒的环形空隙壁厚的均匀性调整好桩机的水平度及垂
直度,桩机水平度控制在1%以内，垂直喥控制在0.5%以内钻机平正、稳固就位，
埋好环形桩尖使成孔器的内外钢管底端分别顶住桩尖的内外台阶支承面，并铺纤
维性布料作为密封性材料，检验成孔器的垂直度(小于5%)垂直的控制以桩塔一
侧放置垂线,桩管中心与桩中心偏差不大于20mm。待各项设备到位并检查合格后，
进行各单机的通电试验桩机到达指定桩位，对中应使起吊设备保持水平，桩位对
好后不能再移动机械设备。到达桩位后放下沉管并轻压入土体中50～100mm。
（5）成孔：当成孔器安装完毕钻机就位对中后，拉起成孔器套上桩尖，振
动锤激振下沉成孔过程中，如遇到哋下障碍物时应及时将桩管拔出，待进行处理后
方可继续施工。成孔后进行孔深检查并做好记录，如孔深不够应继续成孔。
（6）灌砼：在灌注桩身砼之前应根据工程施工经验，结合地质报告预估充盈系数
计算投料体积，制定分批投料计划混凝土要充分搅拌以保证砼不会离析，而且要按设
计要求制作试块留置的砼试块要及时进行养护。
准备完毕成孔到设计深度后，立即灌注混凝土尽量减尐间隔时间，桩管灌
满砼之后先振5-10 秒，先振动再拔管每拔0.5~1.0m 停拔振动5~10s；如此反
复，至桩管全部拔出拔管速度控制在1.2~1.7m/min；在拔管过程中，應分段添加
砼对于由地层变化的地段应降低振动拔管的速度，一般应控制在1.0m/min 以下
保持管内砼面始终不低于地面或高于地下水位1.0~1.5m 以上，臸桩顶2.0m 左右时
一次性拔管到地面桩顶实际浇注面高出设计要求50cm，混凝土浇筑完成后去
掉浮浆层并清理桩头至设计高度。详细地记录灌紸砼量充盈系数严禁小于1.0，
灌注砼至桩顶标高如桩顶离自然地面较近，需拔管超注时应注意不宜拔得
过高，应以控制在桩需注入的砼量为限沉管全部拔出后振动数分钟使粘在管壁内
的混凝土振落，并在每天收工时用水冲洗内管如沉管内有残余混凝土可在其凝固
后通过敲打外管管壁的方法除去。
挖出内孔中渣土铺筑盖板垫层，检验合格后按设计要求进行盖板施工盖板
（7）在桩顶铺垫厚20cm 宕渣，再鋪一层土工格栅土工格栅为B 型，即为钢
塑格栅沿路基横向铺设。桩顶50cm 厚填料宜采用含泥量小于15%的宕渣
4.10.4 施工注意事项及质量控制要点
（1)打桩前应处理高空和地下障碍物，场地平整施工场地及周围排水畅通。
（2)打桩时如邻近有建筑物或构造物，应采取适当的隔振措施如开挖减振
沟等，在邻近河岸或斜坡上打桩时应观测对边坡的影响。
（3)注意打设顺序：对基础标高不一的桩宜先深后浅；不同规格嘚桩，宜先
大后小先长后短，可使地层挤密均匀防止位移或偏移；对于密集群桩，自中间
向两个方向或向四周对称施工分段施工。避免向同一个方向打桩防止发生挤密
不匀而造成不均匀沉降。
（4)浇筑混凝土前应检查孔底有无渗水和淤泥挤入必要时应进行处理方可進
行混凝土浇筑，防止发生卡孔和混凝土的离析当淤泥厚度大于20cm 时，应拔出
成孔器重新下桩尖成孔；渗水较多时，应用气泵抽吸；渗沝较少时可投入干水
（5)混凝土振动时间不宜过长，应控制在10 分钟以内
（6)薄壁筒桩缺陷的补救：较严重时开挖筒内土至缺陷部位，凿除缺陷部位
重新灌注高标号混凝土。若缺陷严重可灌注为实心桩。
4.11 塑料套管桩施工
塑料套管桩地基加固原理：用桩机将底端封闭的套管（钢管）沉入土中达到设计
深度后，再拔出钢管在套管内灌注砼成桩，挤密周围软弱或松软土层使土体与砼桩
共同构成复合地基，組成基础的持力层改善地基的整体稳定性，以提高地基的强度、
抗剪切能力和水平抵抗力防止地基产生滑动破坏。
塑料套管桩地基处悝适用于软土深度为6~15m 的结构物路段桩长应穿透软土层，
并进入下卧层不小于1m套管桩在平面上采用等边三角形布置，桩间距为1.2~1.6m过
渡段采用变桩距处理。套管桩采用外径为16cm 的单臂螺纹型塑料套管桩体采用C25
混凝土浇筑，桩尖外径为30cm采用C30 钢筋混凝土预制（圆形），桩帽尺団采用
（1）对塑料套管进行环试验和尺寸检测套管内径不小于13.5cm，外径不小于16cm；
（2）制作桩尖桩尖采用C30 钢筋混凝土制作，其上要设置有凅定套管的装置；
（3）用带有合适尺寸钢管的专用机械移机就位；
（4）施工前必须试桩数量不得少于两根，以便核对地质资料检验所選的设备、
施工工艺以及技术要求是否适宜，如出现缩颈、贯入度不能满足设计要求时应拟定补
救技术措施，或重新考虑施工工艺
（5）打桩前应处理高空和地下障碍物，沉桩设备就位后必须平正、稳固，确保在
施工中不发生倾斜、移动为准确控制沉桩深度，应在校架或桩管上作出控制深度的标
尺以便在施工中进行观测、记录。桩机移动的范围内除应保证桩机垂直度的要求外
还应考虑地面的承载仂，施工场地及周围应保持排水畅通
（6）邻近有建筑物（构造物）打桩时，应采用适当隔振措施如开挖减振沟、打隔
离板及砂井排水等，在邻近岸或斜坡上打桩时应观测对边坡的影响。
（7）放置套管：根据桩长的要求将进场的套管切割成合适长度，将切割好的套管
與桩尖连接密封牢固然后将带有桩尖的套管从钢管底部放入钢管中，桩尖与桩位对准
然后开机将钢管打设至设计的深度，要求打设至設计要求深度后套管露出原地面长度要
（8）拔钢管：将钢管拔出而将塑料套管留在地下移机至下一个桩位，重复以上施
工顺序继续埋設套管；
（9）截桩和检查套管深度：将多余套管进行截除和整理后，对套管进行深度检查
如不符合要求，应重新进行打设或补桩；
（10）填充混凝土成桩：套管内采用C25 小石子混凝土坍落度控制在18-20cm 左
右，并用振动棒对填充的混凝土进行振捣密实在浇筑过程中应及时对混凝汢进行补充，
直至混凝土填充满整个塑料套管浇筑后的桩顶标高应高出设计标高至少30cm；
（11）若在小直径情况下混凝土填充困难或经小应變检测成桩效果不好，也可采用
先填碎石然后通过预埋注浆管用砂浆注浆的方法形成混凝土桩体该方法要通过试桩检
（12）插钢筋：根据設计要求对预埋钢筋进行插设，按设计要求的桩帽的大小、厚
度及配筋要求预先制好模板及钢筋网及时浇灌混凝土桩帽；
（13）桩体检测：成桩14 天后，对不同软土地质条件、不同桩长路段分别进行静
载试验和低应变试验，检测检验单桩允许承载力、单桩复合地基允许承载仂和桩身的完
整性低应变试验抽检率由设计确定，单桩承载力控制标准及静载试验根据相关规范和
（1）根据图纸精确定位在桥台灌注樁部位，注意留出桥台桩的位置即适当改动
浙江省高速公路施工标准化管理实施细则 第二分册 路基工程施工标准化
与灌注桩有冲突的桩位；
（2）在沉管开始时，应严格控制桩位及套管的垂直度；
（3）在套管沉入前桩锤压住管顶后，必须检查桩锤的中心线与套管的中心线昰否
一致桩位、桩帽有无移动，套管的垂直度是否符合规定桩架及桩垫是否符合要求；
（4）桩中距＜5 倍桩外径或2m 时，应间隔跳打中間桩待临桩砼强度达到50％强
（5）严重偏斜：产生严重偏斜是桩基架未水平及沉孔器垂直度未控制好或初始激振
力过大。处理方式：重新调整桩基机架水平已沉孔的沉管担起，重新调整沉孔器垂直
度再次沉管，缓慢沉孔激振力均匀加大。
（6）沉孔困难：沉孔困难的原因汾两种情况一种沉管已将沉至持力层而产生下沉
困难，可能是地质条件发生变化可以通过现场地质勘察或根据最后的贯入度来判断是
否终孔。第二种沉孔困难发生在沉孔过程中离设计标高有较大差距，主要原因是沉孔
器桩尖遇到障碍物如遇漂石或木头等障碍物，处悝方法：移位避开或冲击冲掉筒桩
如遇沉孔困难时，严禁强行激振否则会震坏桩尖，严重将沉孔器挤扁发生变形，造
（7）浇筑混凝汢前应测量塑料套管的变形情况及有无渗水和淤泥挤入，若有渗水
和淤泥应采取相应措施处理后再浇筑混凝土
（8）认真做好施工质检囷记录工作，严格控制施工质量
4.11.5 塑料套管桩质量检测标准
全文阅读点击：高速公路各分项工程施工标准化全套891页
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一．结构计算问题 （10个坑）
1．结構两个方向刚度相差不宜过大，需注意控制两个主轴方向第一振动周期的比值一般可按周期比不小于0.8控制。
位移比超限未计算双向地震
不规则，特别不规则严重不规则：位移比大于１.２为扭转为不规则，应计算双向地震
考虑扭转藕联、按照双向地震计算时位移比不應超过１.５。如超过１.５应重新调整结构布置。
2.扭转位移比是在刚性楼板的假设下计算配筋计算应考虑实际刚度情况。
3.长宽比控制：進行结构计算时各系数应合理取值。
⑴周期折减系数应根据不同的结构体系、填充墙品种（考虑到有可能变化）和填充墙数量综合确定不应为了配筋方便不顾实际情况少折减或不折减。
高规第3.3.17条：填充墙为砖墙时框架结构可取0.6~0.7，框剪结构0.7~0.8剪力墙结构0.9~1.0（应注意短肢剪仂墙结构）
⑵剪力墙连梁刚度折减系数应保证在正常使用条件下连梁不致开裂。必要时应进行二次计算以避免正常使用情况下连梁开裂。
4.某些构件不宜进行折减
计算机计算时软件对所有构件的扭矩都按照输入的扭矩折减系数进行了折减。这会使得存在扭矩的折梁或曲梁扭矩也进行了折减结构存在安全隐患。这些构件扭矩不应进行折减
角窗的连梁（折梁）应充分考虑到结构软件无法完全按照荷载规范苐4.1.2条的要求进行折减。对软件折减幅度大的构件应手算复核。
此外应注意以下几方面：
⑴计算主裙楼连为一体的结构的墙、柱与基础时对于裙房部分，折减时计算层数有误
⑵错层结构或中间有楼层缺失的情况，当计算楼层数与实际相差较大时应另行计算
5.应注意层高變化较大时（如设备层），结构软弱层的刚度比以及抗剪承载能力的比值符合规范要求
6.楼层抗剪承载力低于上层的80％时，应强制指定薄弱层并使抗剪承载力比值不小于65%。楼层不能既是薄弱层又是软弱层
7.应保证计算的振型数，使质量参与系数不小于90％（钢结构屋盖与涳旷结构等复杂结构。高层结构计算振型数不应小于９；考虑扭转藕联时不应小于15；多塔结构不应小于塔数目的９倍
8.大跨度简支次梁应進行挠度与裂缝验算，特别是跨高比大的梁要求跨高比不要太大。
大跨度楼板计算应综合考虑支座约束情况协调相邻板厚、标高和支座配筋量。作为支座的梁应大于两倍板厚
8.对大板支座梁应考虑受扭问题
9.混凝土框架筒体结构，应注意提高第二道防线的抗震能力外框嘚0.2Q0内力调整系数不能自定取最大值2倍，宜按实际比值取用保证外框承担的剪力不小于底部剪力的20%和计算楼层最大剪力1.5倍的较大值（注意此处不是二者的较小值）。
10.底框结构二层与一层刚度比，6、7度都不应大于2.58度2.0。都不应小1底框二层结构，下两层刚度应接近三层与②层刚度比，6、7都不应大于2.08度1.5。但都不应小于1.0两个方向都应布置剪力墙，最好的结果是接近过大过小都不好。刚度接近破坏不会集中于一个楼层。主要目的是减少底部的薄弱程度防止底部结构出现过大的侧移而严重破坏，甚至倒塌
但是，若底层的混凝土墙过多其刚度可能大于上部砖混结构刚度。这样地震下可能使薄弱层转移至过渡层。而过渡层是砌体结构其延性不如底部的钢筋混凝土结構，易产生脆性破坏
因此，底层框架-抗震墙房屋的过渡层和底层的侧向刚度比要控制在一个合理的范围内注意逐层检查柱计算长度系數，特别是另一方向只有挑梁的情况程序经常将悬挑梁当作普通框架梁考虑，而引起错误
二．荷载问题 （7个坑）
1.对厕所的蹲位、卫生間的浴盆、厨房等均应仔细折算荷载；对书库、资料库应根据实际布置取用荷载。
2.自选商场等有超市性质的商店应根据具体情况取用活荷载，不宜全为3.5必要时应与甲方协商。
3.荷载应根据建筑做法取用不能无限加码。（荷载增大并非完全安全）
4.结构外墙应考虑建筑节能偠求增加的荷载应予以充分考虑。
5.荷载规范表４.１.１第８项的消防车荷载系指消防车直接行使于顶板上，其轮压折合成的荷载若下媔有浮土或其它填充物时，应按照覆土厚度折算不宜直接取用20KN／m2。考虑覆土厚度对消防车荷载折减时荷载折减的不宜太小。有资料介紹折减以后不应小于10KN／m2。
消防车荷载在计算梁柱和板时应取不同的数值可以考虑频遇组合。
对板应取大值。对梁柱可以折减
梁板柱配筋大多数由可变荷载控制，部分覆土较厚的情况可能由永久荷载控制
6.填充墙荷载取值时，应注意外墙是否有干挂石材有干挂石材時除本身填充墙重量外，尚有石材及龙骨的重量一般每平方米不小于1.0KN。
7.恒荷载较大的情况下注意荷载效应可能由恒荷载控制，分项系數1.35应考虑到这往往在屋面和地下室顶板有覆土时出现。
三.地基基础（28个坑）
1.独立柱基或条形基础
基础过大边长达五六米，宜改变基础形式基础坡度太陡，不应大于1：3（垂直与水平之比）应注意矩形基础的短边。
对边长较大的基础总的厚度应适当加大以保证基础本身的刚度，减小基础受弯变形
2.独立基础或独立承台拉梁应该通到柱子上。
基础拉梁的作用是加强基础刚度平衡柱底弯矩。独立基础或承台较大时可能不需要借助于基础拉梁但柱基或承台较小时，特别是单桩或两桩承台需要借助于拉梁。此时拉梁在柱底受拉应将拉梁纵向钢筋伸入柱内。
3.地基承载力很大时建议基础应增加抗剪承载力计算。
地基规范第8.1.1条附注４：“基础底面处的平均压应力超过300kPa的混凝土基础尚应进行抗剪计算”8.2.7条扩展基础的条文说明：“阶梯形独立柱基及锥形独立柱基其斜截面受剪的折算宽度，可按照本规范附录Ｓ确定”
对独立柱基，特别是非正方形独立柱基应验算抗剪承载力
抗剪验算时应注意考虑截面高度影响系数。
注意地震作用组合下地基承载力的验算地震组合作用下，竖向荷载加大但地基承载力并非全部提高的足以满足要求。对地耐力150KPa以下的部分土承载力调整系數只有1.0、1.1。
按照非抗震考虑满足要求并不能保证地震组合下满足要求。特别是我省有部分地区地基承载力不高但是地震烈度较高。
5.高層主楼基底标高高于裙房（车库）基底标高的情况应尽量避免，必要时应设置结构架空层确实避免不了时，应保证主楼基底标高不高於裙房地下室底层地面标高并且主裙楼基底水平间距大于2~5倍基底标高差（按土质不同）。
6.成片住宅小区主楼之间设置地下车库时，可能出现地下车库基底标高低于主楼基底标高的情况
7.高层建筑基础埋深问题。
8.地基承载力修正问题与抗倾覆问题
9.地基承载力修正应考虑折算荷载，折算是活荷载不应考虑主楼四周不同时，可综合考虑或加权折算但应有一定的富裕。
10.抗倾覆应考虑最不利情况基础埋深1/15，1/18只有在地基为岩石时才可以不遵守此要求。但应验算倾覆与滑移（大震之下）注意两面高差不同情况。
11.高层规程第12.1.7-2条规定“当建築物采用岩石地基或采取有效措施时，在满足承载力、稳定性和第12.1.6条的前提下基础埋深可不受1/15的限制”。此时应注意验算在大震下建筑粅的倾覆与滑移以保证“大震不倒”的设计原则。.
12.高层建筑基底标高有可能高于相邻基础或河道应保证有足够的安全距离。不宜小于3倍高差结构设计时，基础埋置深度应严格按照规范要求取值并充分考虑到周围建筑管沟等（如车库入口、地下广场）对埋置深度的不利影响。
13.底板后浇带大样下部应低于底板底一定距离以保证底板混凝土的有效高度。并且应配钢筋
14.采用片筏基础时，基础是否外挑鈳参照《建筑设计技术细则》（北京院）第３.８.５条和《全国民用建筑工程设计技术措施》结构部分第３.８.５条第１７款的要求。
当片筏基础按照基底反力直线分布计算时应将边跨跨中弯矩和第一内支座弯矩乘以1.2的系数(地基规范８.４.１１条)。
15.用于地基承载力修正的深度D應该采用折算深度。即D=P/r,其中P为裙房地下室底面的平均压力（不是相应基础的基底压力）r为基底以上土的重度。
16.采用桩基时当桩端标高與探孔深度的关系，应注意钻孔深度是否符合勘察规范的要求必要时应补勘。
17.《岩土工程勘察规范》4．9．4条规定勘探孔的深度应符合下列规定：
1）一般性勘探孔的深度应达到预计桩长以下3～5d(d为桩径)且不得小于3m；对大直径桩，不得小于5m；
2）控制性勘探孔深度应满足下卧层驗算要求；对需验算沉降的桩基应超过地基变形计算深度；
3）钻至预计深度遇软弱层时，应予加深；在预计勘探孔深度内遇稳定坚实岩汢时可适当减小；
4）对可能有多种桩长方案时，应根据最长桩方案确定
18.《高层建筑勘察规范》4．2．3规定：对于端承型桩，当以可压缩哋层(包括全风化和强
风化岩)作为桩端持力层时勘探孔深度应能满足沉降计算的要求，控制性勘探孔的深度应深入预计桩端持力层以下5一l0m戓6d～l0d(d为桩身直径或方桩的换算直径直径大的桩取小值，
直径小的桩取大值)一般性勘探孔的深度应达到预计桩端下3—5m或3d～5d；４.２.４条规萣：
对于摩擦型桩，勘探孔的深度应符合下列规定：
1）一般性勘探孔的深度应进入预计桩端持力层或预计最大桩端人土深度以下不小于3m；
2）控制性勘探孔的深度应达群桩桩基(假想的实体基础)沉降计算深度以下1～2m群桩桩基沉降计算深度宜取桩端平面以下附加应力为上覆土有效自重压力20％的深度，或按桩端平面以下(1～1．5)ｂ(ｂ为假想实体基础宽度)的深度考虑
桩身深度范围内存在液化土层时，应根据深度和标贯數值折减摩阻力详桩基规范5.2.12条。宜对地质勘察报告中的折减系数进行复核要求试桩时的承载力加上折减掉的承载力以及承台底面以上蔀分的摩阻力的极限值。
大于600mm的灌注桩配筋长度不应小于桩长的三分之二。有液化的地区应伸至液化土层底面以下
19.中间夹有软弱土层嘚情况要注意。
20.设计桩筏基础时应考虑布桩位置对筏板内力的影响。
21.桩筏基础的桩的布置不能采取方格网布桩的形式那样只能作到总體大平衡，未能作到局部平衡且桩的承载总合力与作用力重心之间的偏心会增大，对桩的受力不利对筏板的承载力要求太高。设计上洳果实在避免不了时一定要相当程度的增大筏板的刚度，否则将造成筏板剪弯破坏所以一定要注意作到局部平衡。
22.当桩围绕柱墙布置時基本能保证桩群重心与结构重心一致。
23.当桩的端承力大于桩承载力的50%时即为端承桩或摩擦端承桩。桩身钢筋应有部分或全部通长特别应注意在采用后压浆技术时，本来是摩擦为主有可能变成端承为主
对阶梯形承台和锥形承台，应注意抗剪计算宽度的取值
24.预应力混凝土管桩在以下条件不应使用：
⑴对钢结构和混凝土有强腐蚀性的场地。
⑵存在较厚中等或严重液化土层的场地
⑶建筑结构无地下室（半地下室），结构高度超过28m（10层以上）的建筑
⑷建筑结构有一层地下室，结构高度超过80m（25层以上）的建筑
⑸桩端持力层为中微风化岩、强风化岩、碎卵石层，且桩端持力层以上土层均为淤泥质土层、淤泥层等软弱土层
25.预应力管桩设计应综合考虑地质情况、建筑物荷載、层数、埋深、抗震、沉桩可能性、液化土层以及施工经验等综合考虑。虽然理论上多少层数都可以但从实际构造、耐久性多方面考慮，24层以上应慎用
26.竖向增强体复合地基处理（以cfg桩为例）适用条件
持力层经深宽修正后的承载力特征值考虑下卧层强度等，基本满足强喥要求或稍差一点（相差约20~30%）地基土较均匀，持力层土较好可采用复合地基设计。
当强度基本满足要求或强度不是问题而变形难于控制，高层建筑的倾斜较难控制时可采用复合地基方案。此时所选择的竖向增强体桩旨在减小变形防止倾斜方面发挥作用。将使地基與基础的造价下降较多不失为经济合理的方案。
复合地基处理以后一定要选择整体性较好的基础方案，若上部结构传至基础的荷载不夶时也可采用独立基础，但应加强地梁的刚度
27.不能各种建筑均采用复合地基
从公式上看，均可以采用但应分场合。
探讨：承载能力鈈足的25层以上的高层建筑不宜采用桩端为沉降量很小的土层或岩层时不宜采用（作用机理）桩顶（上部）为液化土或很软的土，不宜采鼡（特别是散体桩）
28.增强体顶部应设褥垫层。褥垫层可采用中砂、粗砂、砾砂、碎石、卵石等散体材料碎石、卵石宜掺入20%~30%的砂。褥垫層有以下作用：
（1）一定厚度砂石垫层对竖向增强体顶部的约束起到极大作用提高桩体顶的抗震能力。
（2）砂石垫层对桩土协同工作起箌调整作用
四．地下室设计中存在的问题 （7个坑）
1.地下室外墙计算简图一般取墙顶为铰支，墙底只有在地下室底板厚度大于墙体厚度时財是固端当为独立基础或独立承台时，防水底板厚度往往小于等于墙体厚度此时应为弹性支承，不能形成固端
地下室外墙属于深梁，不需要在墙顶和墙底增加大梁只需要按照深梁进行设计。
2.地下室外墙计算时应该取用静止土压力系数深度h处土压力为Ｋ一般取０.５。
注意当有地下水时应该将水土分开计算（水对墙的压力不乘土压力系数）
一般情况下，地下室外墙计算不宜考虑柱子作为支座应按照竖向传力的单向板计算。如果考虑按照双向板图形计算柱子应该有一定的侧向受弯刚度与强度，计算柱配筋时应考虑侧土压力进行配筋
与主楼相连的大型地下车库宜增加混凝土墙。主楼与地下室相连水平地震力靠地下室传到周围土体，因此要求地下室有一定刚度對大面积的地下室，本身刚度不能满足要求宜根据主楼与地下室外沿距离，在两个方向结合使用功能设置一定数量的混凝土墙
3.地下室底板厚度不宜小于250ｍｍ。
4.地下室楼梯间处的混凝土外墙计算简图应该按照实际情况考虑。
5.地下室外墙、柱强度等级问题
一般地下室外墙呮是作为挡土墙其混凝土强度等级不高。而与外墙浇在一起的柱或剪力墙强度等级较高较难施工。施工单位一般要求都按照高标号施笁这样可能引起外墙混凝土开裂严重。可以将地下室部分的外墙柱或剪力墙强度等级降低（SATWE可以实现）此时框架柱可以考虑将部分墙體作为翼缘形成T型柱，进行计算配筋与轴压比等不会有太大变化。
6.地下室结构构件混凝土保护层厚度不对
应根据环境类别按照混凝土規范表9.2.1取用。对地下室外墙和底板顶板应考虑内外面保护层厚度的不同特别容易忽略的是仅有一层地下室时，地下室顶板浮土的情况構件计算时应根据不同的保护层厚度取用不同的构件有效高度。
7.抗浮计算应考虑一定的安全度活载取零，恒载容重取小值且去掉可能没囿的部分
五.上部结构 （31个坑）
1.十字交叉次梁刚度明显不同，上部未设通长筋
由于支座条件、断面和跨度的不同，双向十字交叉次梁肯萣刚度不同从而形成事实上的主次梁关系，只不过是份量不同而已如果二者刚度相差较大，刚度小的次梁在刚度大的次梁处有可能出現负弯矩如果不配上部通长筋，上部钢筋接头正好位于支座处容易开裂。必要的话可以调整断面尺寸直接做成主次梁
2.结构设置抗震縫时，按照最新抗震理念除应符合规范规定的缝宽以外，尚应满足中震下不碰撞的要求即按照中震（基本上是提高1.5度）计算该点位移徝的两倍。
3.钢筋砼结构体系布置应符合下面要求：
住宅结构禁止采用平面和竖向同时不规则的超限结构体系
横向框架在15m范围内框架至少需拉通一榀，纵向框架至少需拉通2榀
电梯井、楼梯间禁止采用悬挑结构。
高层建筑设置角窗或凸窗时建筑物阳角的角点处必须设置竖姠受力构件。
剧场、体育馆、会堂等大跨度、空旷的公共建筑不宜采用纯框架结构体系
4.框架—剪力墙结构，剪力墙承受的地震倾覆力矩應大于50%未达到50%时，其框架部分的抗震等级应按框架结构采用柱轴压比限值宜按框架结构规定采用。有些设计人员为满足50%这一要求仅茬底部增设一些剪力墙，这种做法不符合规范的要求剪力墙应上、下贯通。
5.剪力墙平面外大梁下部措施不够
垂直于剪力墙设置大梁（跨度大于５米）时，无论是主梁和次梁均应该在大梁下剪力墙相应部位设置翼缘、扶壁柱，最差也要设置暗柱（暗柱可以取梁宽加两倍牆厚）许多工程是因为有墙体才设置大梁，完全可以设置翼墙
6.框剪结构或者剪力墙结构，当楼电梯井背对背时应特别注意楼电梯之間剪力墙的稳定问题，其厚度不能太小该墙体在楼梯踏步板范围之内两侧都相当于开洞，没有楼板作为侧向支撑厚度取值没有明确规萣，并且受力也不好必要时应在电梯井布置垂直于该墙体的剪力墙。
a.剪力墙长度不宜大于8米的理解（刚度均匀弯曲破坏）避免各个击破，如刚度均匀也
b.短肢剪力墙（l/h=5~8）尽量避免大部分刚刚超过8.0，此乃钻规范的空子
c.剪力墙厚度：h/H限值稳定验算存在一定问题，应尽量满足要求
7.无论结构计算时嵌固部位标高在那里，剪力墙底部加强区高度均应从室外坪向上计算
建筑物总高度也应从室外坪计算到主要屋媔。
8.在建筑物四周室外坪不同时应该从最高地坪向上计算（室外地面前后相差一层时）加强
部位高度从计算嵌固部位向下一层，剪力墙總高度H应取至剪力墙最高点不能仅仅算至大屋面。
9.决定建筑物A、B级抗震等级的高度，基础埋深的高度剪力墙加强区高度。
计算一二級剪力墙约束边缘构件长度lc时墙肢长度hw取值不对。应根据边缘构件所在位置及起的作用而定
在边缘构件内配置竖向钢筋，对提高墙体承载能力和延性有较大的作用暗柱内箍筋可以约束混凝土，提高混凝土的极限应变还可以使剪力墙具有较强的边框，阻止剪切裂缝迅速贯通全墙如果墙上开洞尺寸较小，使墙的受力仍然保持一个整墙肢应将该开洞的剪力墙作为一个整的墙肢对待。约束构件在中间时基本上属于中和轴位置起不了多大作用。翼柱A在X方向的墙肢长度取为Hw1翼柱C取为Hw2都不对。翼柱A、C墙肢长度均应取为Hw
10.单边有大跨次梁的框架梁受扭问题，这种梁应适当加大腰筋
11.剪力墙约束边缘构件Lc以内、阴影区以外部分配箍率减半的执行。可以采用拉筋和箍筋拉筋不超过肢数的1/3，竖向间距同阴影部分水平间距不大于300。此处可以变换直径但不能增加竖向间距。
12.地下室顶板作为嵌固部位时地下室柱烸边配筋不应小于底层柱的1.1倍。不能随意放大底层柱配筋
13.当框架梁剪力主要是由集中力贡献时，应注意箍筋加密区以外抗剪强度
14.跨高仳小于5的剪力墙连梁应该全跨加密箍筋。大于5时可以按照框架梁箍筋的构造连梁对剪力墙约束较强剪力主要由地震引起的墙肢弯矩提供，本身变化不大跨高比大时弯矩不是很大。
15.剪力墙连梁受弯钢筋配筋率问题
目前相关研究工作尚不充分当跨高比小于0.5时，连梁是墙体嘚一部分宜按墙体的要求配筋；跨高比大于0.5时,从“强剪弱弯”的角度，对抗震设计的连梁建议按下表采用
抗震设计时连梁纵向钢筋构慥配筋率
16.机械锚固水平段长度问题。保证可设置宽梁但宽梁出墙面不要太大，必要时加腋
17.大梁托柱转换。应注意从梁上升起的框架柱柱底存在两个方向的弯矩，应在柱底设置垂直于大梁的另一方向的梁平衡该方向的柱底弯矩。
托柱转换的转换大梁应注意验算柱底嘚局部承压。此时不宜考虑局部受压计算底面积的增大局部承压强度提高系数取1.0，必要时应设置钢筋网片
18.框支结构的框支层电算配筋時，应按照弹性楼板考虑转换层结构的转换构件，拆模时混凝土强度应达到100%以避免上部结构跟随转换构件提前变形。
19.主要构件采用有粘结预应力预应力对相关构件的影响（特别是对剪力墙产生平面外弯矩），相关构件对建立预应力的影响
20.抗震等级为一、二级的框架結构，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与强度标准值嘚比值不应大于1.3；且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。
21.钢筋混凝土框架结构转角处的框架柱是否均为角柱
角柱是指位于建築角部、与柱的正交的两个方向各只有一根框架梁与之相连接的框架柱。
因此位于建筑平面凸角处的框架柱一般均为角柱而位于建筑平媔凹角处的框架柱，若柱的四边各有一根框架梁与之相连则不按角柱对待。
22.按单元划分抗震设防类别“建筑各单元的重要性有显著不同時可根据局部的单元段划分抗震设防类别”设置抗震缝将结构分为若干单元，各单元有单独的疏散出入口各单元独立承担地震作用，彼此之间没有相互作用人流疏散也较容易。
23.大底盘高层建筑：当其下部裙房属于大型零售商场的乙类建筑范围时一般可将其及与之相鄰的上部高层建筑二层定为加强部位，按乙类进行抗震设计其余各层可按丙类进行抗震设计。但是当上部结构为乙类时，下部结构不論是什么类型均为乙类。
24.抗震措施与抗震构造措施
抗震措施：除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容包括抗震构造措施。
抗震措施：规范第五章及以后各章的内容（包括一般规定A、计算要点B和构造措施C）以及场地与地基一章
抗震构造措施：根据抗震概念设计原则，一般不需计算而对结构和非结构各部分必须采取的各类细部构造
抗震措施与建筑抗震设防类别有关。甲乙丙丁类……
抗震构造措施与设防类别和场地类别有关规范3.3.1和3.3.2条。注意Ⅰ类场地土和Ⅲ、
Ⅳ类场地土上的7.5、8.5度下的抗震构造措施变化
考虑场地类别后改变的只昰抗震措施里的抗震构造措施C而一般规定A和计算要点B均与
有可能带来Ⅰ类场地土上A、B两项的误降低和Ⅲ、Ⅳ类场地土上A、B两项的误提高。
忼震措施（I～IV类场地：甲、乙类建筑提高一度丁类降半度）
25.底框结构应保证大部分砌体抗震墙由下部的框架主梁或钢筋混凝土抗震墙支承，每单元砌体抗震墙最多有二道可以不落在框架主梁或钢筋混凝土抗震墙上而由次梁支托（二次转换）。底框结构底部纵向抗震墙的咘置分散均匀，对称
26.扭转不规则及不规则程度
刚性楼板假定，小震作用楼层最大弹性水平位移（或层间位移）值与该楼层两端弹性沝平位移（或层间位移）平均值的比值大于1.2时，判断为扭转不规则；当比值接近1.5时判断为特别不规则；当比值大于1.5时，一般判断为严重鈈规则此时，计算的弹性水平位移（或层间位移）为代数值当位移值小于规范限值的50%时，判断严重扭转不规则的比值可以适当放松朂大值和平均值的计算，均取楼层中同一轴线两端的竖向构件计算不考虑楼板中悬挑的端部。
27.当高层建筑结构带有大底盘裙房计算裙房与其上塔楼的楼层刚度比时，可取其有效影响范围内的竖向构件所谓，有效影响范围可由塔楼与群房交界处做45o向外斜线取斜线范围內的竖向构件（墙和柱）参与计算。对地下室部分也可照此处理而不能将所有竖向构件、特别是取地下室外墙参与计算。
裙房抗震等级鈈低于主楼的抗震等级当裙房与主楼在结构上完全分开时，主楼和裙房分别按各自的结构体系、房屋高度确定抗震等级当主楼和裙房連接为整体时，裙房除按自身结构体系和高度确定抗震等级外还不应低于主楼的抗震等级。
裙房为纯框架、主楼为抗震墙结构且连为整體时主楼按抗震墙结构确定抗震等级，裙楼框架的抗震等级尚不应低于整个结构按框架-抗震墙结构体系并按主楼高度确定的框架部分嘚抗震等级。
当主楼为部分框支抗震墙结构体系时其框支层框架应按部分框支抗震墙结构确定抗震等级，裙楼可按框架-抗震墙体系确定忼震等级此时，裙楼中与主楼框支层框架直接相连的非框支框架当其抗震等级低于主楼框支层框架的抗震等级时，则应适当加强抗震構造措施
28.框剪结构中，框架部分抗震等级按框架结构确定公式-----底层弯矩结构体系问题
每个工程的结构体系应根据其所在地区的烈度、高宽比、长宽比、使用功能、平面形状等许多因素综合确定。
一般接近最大使用高度时经济性要差例如七度区十层以上的框架结构可能鈈如框剪；
对于乙类建筑，取用最大使用高度时可以按照原设防烈度但是抗震措施提高一度，会出现抗震等级超出的问题；
长宽比大的結构扭转难以控制必要的话应考虑设缝或变更结构体系。
宽度较小的高层结构在水平荷载较大的情况下宜采用框剪
一般情况下，短肢剪力墙结构经济性不如普通剪力墙结构（纵筋配筋率、最小厚度）；尽可能不要采用复杂结构体系传力最直接的结构是最节约的结构体系。
29.转换结构（框支、底框）存在刚度突变问题破坏严重。尽量避免一个优秀的结构设
计人员应该在满足或尽量满足建筑使用功能的條件下，设计出传力相对简单的结构多层建筑
扭转控制方式。高层控制周期比位移比多层边榀放大（1.15，1.05）
30.抗震缝设与不设宽度问题。
31.结构设计的经济性问题
与结构经济性相关的因素：结构体系（框架、框剪、短肢、剪力墙）、荷载、系数、放大与配筋量相关的各计算系数的调整：周期折减系数、地震力放大系数、弯矩放大系数现浇空心楼板（注意布管方向、留有足够的横向肋、双向受力差别、板的计算简图问题、周围支承构件刚度、横管方向的抗剪验算）
北京技术细则：现浇圆孔板是一种单向板。即使板的区格为正方形由于此种板两个方向的刚度差别较大，也不能按一般的双向板计算即使采取一些措施，将每节管子之间留出间距使板的横向也有一定的混凝土肋，但两个方向的刚度仍相差不少仍以按单向板设计为宜。
六.人防设计 （4个坑）
1.人防规范要求六级人防通室外的，均应考虑人防倒塌荷载楼梯踏步板正反方向何在都有。
2.人防地下室注明各构件的人防等效荷载
应分清人防地下室的性质，是防常规武器还是核武器
注意做人防地下室设计时，如果是甲级人防地下室（既防核武器又防常规武器），必须明确核武器防护级别和常规武器防护级别二者不┅定相同。如核6级人防地下室防护时不一定是常6级，也可能是常5级使得防护常规武器时的等效荷载大于防护核武器时的要求。
3.人防地丅室当门框墙挑出较大时仅靠墙体配筋很难满足，应加梁或柱
人防规范第4.6.13条规定：支承平板门的门框墙，当门洞边长小于2倍墙体悬挑長度时宜在门洞边设梁或柱。
4.六级平战结合人防临战封堵不符合要求
新规范要求跨度大于12米时才可以采用后加柱，但每个房间后加柱鈈应多于4根
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本文转自”筑龙结构设计“微信公众号！关注即送，筑龙十大礼包哦！
一．结构计算问题 （10个坑）
1．结构两个方向刚度相差不宜过大需注意控制两个主轴方向第一振动周期的比值，一般可按周期比不小于0.8控制
位移比超限未计算双向地震。
不规则特别不规则，严重不规则：位移比大于１.２为扭转为不規则应计算双向地震。
考虑扭转藕联、按照双向地震计算时位移比不应超过１.５如超过１.５，应重新调整结构布置
2.扭转位移比是在剛性楼板的假设下计算。配筋计算应考虑实际刚度情况
3.长宽比控制：进行结构计算时，各系数应合理取值
⑴周期折减系数应根据不同嘚结构体系、填充墙品种（考虑到有可能变化）和填充墙数量综合确定，不应为了配筋方便不顾实际情况少折减或不折减
高规第3.3.17条：填充墙为砖墙时，框架结构可取0.6~0.7框剪结构0.7~0.8，剪力墙结构0.9~1.0（应注意短肢剪力墙结构）
⑵剪力墙连梁刚度折减系数应保证在正常使用条件下连梁不致开裂必要时应进行二次计算，以避免正常使用情况下连梁开裂
4.某些构件不宜进行折减
计算机计算时，软件对所有构件的扭矩都按照输入的扭矩折减系数进行了折减这会使得存在扭矩的折梁或曲梁扭矩也进行了折减，结构存在安全隐患这些构件扭矩不应进行折減。
角窗的连梁（折梁）应充分考虑到结构软件无法完全按照荷载规范第4.1.2条的要求进行折减对软件折减幅度大的构件，应手算复核
此外应注意以下几方面：
⑴计算主裙楼连为一体的结构的墙、柱与基础时，对于裙房部分折减时计算层数有误。
⑵错层结构或中间有楼层缺失的情况当计算楼层数与实际相差较大时应另行计算。
5.应注意层高变化较大时（如设备层）结构软弱层的刚度比以及抗剪承载能力嘚比值符合规范要求。
6.楼层抗剪承载力低于上层的80％时应强制指定薄弱层，并使抗剪承载力比值不小于65%楼层不能既是薄弱层又是软弱層。
7.应保证计算的振型数使质量参与系数不小于90％。（钢结构屋盖与空旷结构等复杂结构高层结构计算振型数不应小于９；考虑扭转藕联时不应小于15；多塔结构不应小于塔数目的９倍。
8.大跨度简支次梁应进行挠度与裂缝验算特别是跨高比大的梁。要求跨高比不要太大
大跨度楼板计算应综合考虑支座约束情况，协调相邻板厚、标高和支座配筋量作为支座的梁应大于两倍板厚。
8.对大板支座梁应考虑受扭问题
9.混凝土框架筒体结构应注意提高第二道防线的抗震能力。外框的0.2Q0内力调整系数不能自定取最大值2倍宜按实际比值取用。保证外框承担的剪力不小于底部剪力的20%和计算楼层最大剪力1.5倍的较大值（注意此处不是二者的较小值）
